圖3-8 C a)為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠拉伸力學(xué)性能的影響,。從圖中可以看出,，復(fù)合填料中改性硅灰石比例從0增大到100%時(shí)，材料的拉伸強(qiáng)度從1.7 MPa增大到2.5MPa,，增大了47%;斷裂伸長(zhǎng)率從138.3%下降到87.7,，降低了59%。

       圖(b)為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠的粘接力學(xué)性能的影響,。從圖中可以看出,，隨著復(fù)合填料中改性硅灰石比例的增加,，聚氨酯密封膠的粘接強(qiáng)度和抗位移能力均表現(xiàn)出下降的趨勢(shì)，改性硅灰石比例從0增大到100%時(shí),，粘接強(qiáng)度從5.1 MPa下降到4.4 MPa,抗位移能力從45%下降到14.0%,，這可能是因?yàn)楣杌沂w維的聚集體在拉伸過(guò)程中容易破壞，產(chǎn)生較多碎片,，導(dǎo)致粘接性能的下降,。

       表3-4為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠度及其硬度的影響。復(fù)合填料的配比對(duì)聚氨酯密封膠度影響不大,，但隨著改性硅灰石比例從0增加到100,，聚氨酯密封膠的硬度從42度增大到53度。

       與其他有機(jī)聚合物相比,，硅橡膠本身就具有一定的阻燃性能,，所以本論文重點(diǎn)對(duì)材料第一次、第二次有焰燃燒時(shí)間進(jìn)行考察,。第一次點(diǎn)燃過(guò)程中,，硅橡膠已經(jīng)產(chǎn)生了高溫分解,，分解產(chǎn)物中包含的可燃小分子從材料內(nèi)部向表面遷移,，在第二次點(diǎn)燃過(guò)程中起到助燃作用。表3-5為聚氨酯密封膠的垂直燃燒及氧指數(shù)測(cè)試結(jié)果,。從表中可以看出,，隨著復(fù)合填料中改性硅灰石比例從0增大到100，所有聚氨酯密封膠樣品均未達(dá)到相應(yīng)的阻燃等級(jí),，氧指數(shù)從32.9%下降到30.4%,，第一次有焰燃燒時(shí)間從3s增加到30 s以上，表明硅灰石對(duì)聚氨酯密封膠的阻燃性能略有損害,。

       圖3-9為氧指數(shù)測(cè)試后殘余物的形貌圖,。從圖中可以看出，在燃燒過(guò)程中,，材料表面會(huì)覆蓋一層輕質(zhì)疏松的白色物質(zhì),，這是聚氨酯密封膠基體在燃燒過(guò)程中分解生成的SiOz當(dāng)復(fù)合填料中不含改性硅灰石時(shí)(圖3-9 a)，燃燒后的殘余物由于自身重力而出現(xiàn)了破裂以及較大程度的變形,，隨著改性硅灰石比例的增加,，燃燒后的殘余物完整性提高，表明與納米碳酸鈣相比,，改性硅灰石在燃燒過(guò)程中能夠提供給材料相應(yīng)的形狀保持以及自支撐能力,，這可能得益于硅灰石的針狀形貌、高溫穩(wěn)定性以及高機(jī)械強(qiáng)度,，起到了類似“骨架”的支撐作用,。27950.cn