在聚氨酯密封膠膠筒模型中,，由于構件之間存在接觸關系，需要考慮摩擦,，因此需要對模型中發(fā)生接觸行為的構件進行摩擦因數的定義,。聚氨酯密封膠膠筒與管壁的接觸類型是剛體一柔體的接觸。管壁作為剛體,，設置為主面;聚氨酯密封膠膠筒作為柔體,，設置為從面。聚氨酯密封膠膠筒與管壁之間的切向摩擦可以簡化為橡膠與鋼的摩擦,，摩擦因數定義為0. 4,。同理，聚氨酯密封膠膠筒與上,、下擠壓碗,、底座之間的摩擦因數也定義為0. 4。底座與擠壓碗之間的切向摩擦因數可以簡化為鋼與鋼的摩擦因數,，定義為0. 15,。在聚氨酯密封膠膠筒發(fā)生大變形的過程中，聚氨酯密封膠膠筒不僅與周圍的構件相接觸,，還會發(fā)生自接觸,。自接觸在接觸條件設置時是很容易被忽略的1個環(huán)節(jié)，自接觸的摩擦因數定義為0.5,。密封聚氨酯密封膠膠筒是本文主要研究對象,，且其發(fā)生的變形量較大，為了獲取更精確的結果,，應對聚氨酯密封膠膠筒的網格進行加密處理,。但網格不是越密越好，當網格數量較少時,，提升網格密度,，會使計算精度顯著提高;當網格數量增加到一定程度時,，再提升網格密度，計算精度只有極少量的提高,，反而會大幅增加計算時間,，不利于求解。因此,，在對聚氨酯密封膠膠筒網格劃分時，要進行網格無關性分析,。
    聚氨酯密封膠膠筒采用四節(jié)點,、雙線性軸對稱四邊形單元，即C'.AX4RH單元,。其余構件采用四結點雙線性軸對稱四邊形單元,，即C'.AX4R單元。本文選取的3個網格尺寸分別為1. 5,1. 2,1. 0,，模擬計算出的聚氨酯密封膠膠筒變性后與管道之間形成的最大接觸應力分別為10. 0609. 8959. 868 MPa,。由此可以得出，當網格尺寸從1. 5提高到1. 2時,，接觸應力有較為明顯的變化,。當網格尺寸從1. 2提高到1. 0時，接觸應力變化很小,，誤差小于300,，說明網格尺寸為1.2時計算結果已經達到精度要求。但是,，由于網格尺寸的提高成倍地增加了計算時間,，大幅降低求解效率，因此本文選定的網格尺寸為1.2,。27950.cn