結(jié)合聚氨酯密封膠膠筒在變形中的連續(xù)性以及式(17)，通過MATLAB編程可求出A獷的值,，然后繪制出聚氨酯密封膠膠筒的軸向壓縮率和聚氨酯密封膠膠筒外表面軸向位移變化曲線.圖58分別給出了內(nèi)徑與軸向高度比a,聚氨酯密封膠膠筒的徑向厚度s,、材料剪切模量比拜和無量綱載荷口分別取不同值時對聚氨酯密封膠膠筒外表面位移變形的影響曲線圖.圖中虛線表示變形前聚氨酯密封膠膠筒的某一豎截面，g,，表示外表面變形函數(shù),，r ( R,) /R,為聚氨酯密封膠膠筒徑向無量綱長度.
    由圖s可知，當占聲,，口不變時,，a越小，聚氨酯密封膠膠筒兩端沿軸向收縮越大,，其外表面徑向膨脹變形也越大.由無量綱化可知a = R /h,，內(nèi)半徑R。不變時,，a可用來刻畫聚氨酯密封膠膠筒的高度.因此,，聚氨酯密封膠膠筒軸向高度越高，其外表面位移變形越大.由圖6可知,，當a,口聲一定時,，s的值越小，聚氨酯密封膠膠筒兩端沿軸向收縮越大,，其外表面沿徑向膨脹變形越大.由于s = R,/R,，內(nèi)半徑R。不變,，故聚氨酯密封膠膠筒的徑向厚度相對越小,，其變形就越大.圖7為HNBR不同硬度下的剪切模量比拜對聚氨酯密封膠膠筒外表面變形的影響情況.拜的值越小，表明聚氨酯密封膠膠筒HNBR材料的硬度越小,，聚氨酯密封膠膠筒的外表面沿徑向膨脹變形越大.由圖8可知,，給定a， S l K,，隨著口值的不斷增大,，即隨著初封載荷F。不斷增大,，聚氨酯密封膠膠筒兩端沿軸向壓縮越來越大,，其外表面沿徑向膨脹變形也越大.油氣井復(fù)雜工況下，聚氨酯密封膠膠筒的材料特性及結(jié)構(gòu)與其他橡膠零件存在較大差異,，致使聚氨酯密封膠膠筒內(nèi)徑與軸向高度比a,、聚氨酯密封膠膠筒徑向厚度s、材料剪切模量比拜以及無量綱載荷口等參數(shù)的數(shù)值分析結(jié)果無法與現(xiàn)有變形理論或試驗結(jié)果進行定量比較.因此，數(shù)值分析結(jié)果的有效性有待后續(xù)封隔器聚氨酯密封膠膠筒試驗進行進一步驗證.
    由圖9可知,，聚氨酯密封膠膠筒外表面在自由變形階段受初封載荷作用時,，不同參數(shù)下聚氨酯密封膠膠筒的軸向壓縮率在中截面處最小(人的范圍為0.792 4  0.895 9 )，而在端面最大(載荷力直接接觸端面致使人接近1),，因此軸向壓縮率受參數(shù)a8h和口的影響. 27950.cn